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储 罐 CFG桩 复合地 基优化设计 方法研 究

时间:2020-09-27    点击: 次    来源:网络    作者:佚名 - 小 + 大

第17卷 第2期
江 苏 建 筑 职 业 技 术 学 院 学 报
2017年 06月
JIANGSU VOCATIONAL INSTITUTE OFARCHITECTURAL TECHNOLOGY
VoL l7 № .2
Jun.2017
储 罐 CFG桩 复合地 基优化设计 方法研 究
李 继才 ,丛建 ,曹军
(1.南 京水 利科 学研 究 院 ,江 苏 南 京 210029;
2.南京瑞迪建设科技有限公司 ,江苏 南京 210029)
要 :CFG桩 复合地基 是储罐 地 基 处理 的方 式之 一 ,针 对储 罐 对地 基 不 均 匀沉 降要 求 严格 的特
点,指 出储罐复合地基设计宜从承载力控制转变为沉降控制,分析 了 CFG桩复合地基的沉降计算方
法 ,基 于 工程 最优化设 计理论 ,提 出了按沉 降控 制 的储罐 CFG桩 复合地基 优化 设计 方法 ,给 出了设计
变量 、目标 函数 和约束 条件.通过应 用于 某原 油储 库 的工程 实例 ,验证 了方法 的可行性和 经济性.
关 键词 :储 罐 ;CFG 桩复 合地 基 ;沉 降控 制 ;承 载 力控 制 ;优 化设 计
中图分 类号 :TU 472
文献 标志 码 :A
文章 编号 :2095—3550(2017)02—0005一O4
Study on optimized design m ethod ofCFG
pilecom positefoundation forstoragetanks
LIJicai一,CONG Jian ,CA0Jun ’。
(1.NanjingHydraulicResearchInstitute,Nanjing,Jiangsu210029China;
2.NanjingR&D TechGroupCo.,Ltd.,Nanjing,Jiangsu210029China)
Abstract: CFG pilecom positefoundation iSoneofthem ethodsoffoundation treatm entforstor—
age tanks. According to behaviors ofthe uneven settlem entofstorage tank foundation,it is
pointed outthatthedesign m ethod ofcomposite foundation should be settlementcontrolling in—
stead ofbearing capacity controlling The settlem entcalculation m ethod hasbeen analyzed and a
new settlem entcontrolling design m ethodbasedon optim ization theory hasbeen broughtforward
forCFG pilecompositefoundationforstoragetanksThedesignvariable,objectivefunctionand
constraint conditions has been put forward. This m ethod has been used ofone of the storage
tanksofacrudeo订project.Thefeasibilityandeconomicalefficiencyofthismethodthroughthe
applicationinpracticalprojectshasbeenverified.
Keywords: storagetank;CFG pilecom positefoundation;settlementcontrolling; bearing capac—
ity controlling;optimized design
储罐 是 一种 柔性 薄 板 结 构 ,过 大 的不 均 匀 沉 降
收穰 日期 :2017一O3~11
作者篱介 :李继才 ,男 ,湖北利川人 ,高级 工程师 ,博士研 究生 ,
研 究 方 向为 地 基 处 理 .
E — mail:jcli520@ 126.cor
n
会 影 响储罐 的结构受 力 状 态 和 正 常使 用 ,甚 至 发 生
事故 ,但一定 范围 的均匀沉 降对工 艺生 产影 响不
大I1].规范 [2嵋 建议 的储 罐 CFG 桩 复合 地 基 是按 承
载力控制设计 ,传统的复合地基设计方法是拟定几
个方 案进行 比选 ,根 据 现 场实 际和 已有经 验 论证 方
案 的可行性 和 经 济性 ,对 于 复 杂 问题 ,传 统 方 案 比江 苏 建 筑 职 业 技 术 学 院 学 报
第 17卷
选 的方 法往 往不 能获得 最 优 的设 计 方案 .
根据储罐对地基变形要求 为主 的特点 ,储
罐 CFG 桩复 合地 基 的设 计 宜从 承 载 力 控制 转 变 为
沉 降 控 制 ,从 CFG 桩 复 合 地 基 的 沉 降 计 算 方 法 人
手 ,基 于工程 最 优 化 设 计 理 论 ],提 出 了 储 罐 CFG
桩复 合 地基按 沉 降控 制 的优 化 设计 方 法 ,通 过 工 程
实例 ,验证了此方法的可行性和经济性.
1 CFG桩复合地基 沉降计算
复合 地基 沉 降计算 方法 主 要有 解 析 法 、数 值 解
法和 经验 公 式 等 _7
,工 程 界 大 多 采 用 经 验 公 式 .
由于 褥垫 层 的变 形 很 小 ,可 以忽 略 不 计 ,因此 CFG
桩复 合地 基 的总 沉 降量 S由加 固 区 土 层 的压 缩 量
S、加 固 区下 卧土层 的压 缩量 S。两 部 分 组 成 ,即 S—
S1+ S2.
加 固区压 缩量 s 的计 算 主要有 以下几种 方 法 :
1)复合 模量 法.复合模 量 法是将 复 合地 基 加 固
区视 为与 天然 地基 分层 相 同的地 基 ,采 用 分 层 总合
法计算加固区土层压缩变形 5,不同的是压缩模量
采 用 复合 土层 压缩模 量 ,即
n
^
s1一
H
(1)
t= l
/Z,sDz
式 中 :P 为 第 i层 复 合 土 层 上 的 附 加 应 力 增 量 ,
kPa;H 为第 i层复 合 土层 的厚度 ,m;E。 为第 i层
复合 土层 的压缩 模量 ,MPa.
加 固区复合 土层 的压 缩模 量 E。通常 采用 面积
加 权 平均法 计算 ,即
E 。一 mE。+ (1一 m )E
(2)
式 中 :E 为复 合土 层压 缩模 量 ,M Pa;E 为 CFG桩
的压 缩 模 量 ,MPa;E 为天 然 地 基 压 缩模 量 ,M Pa;
m 为 面积 置换 率.
2)应 力 修 正 法 .计 算 出桩 间 土 实 际 承 担 的荷
载 ,采 用桩 间土 的压 缩 模量 按 分 层 总 和法 计 算 加 固
区的压 缩量 .应 力修 正 法 的难 点 在 于合 理 确定 桩 间
土 承担 的荷 载 ,并 且 由于 忽 略 了桩 的存 在 ,计 算 结
果 往往 偏大 .
3)桩身 压缩 量法 .复合 地 基 加 固 区 的压缩 量为
桩身压缩变形和桩端 的下刺入量之和 ,但是确定桩
身 压缩 变形 和桩 端下 刺人 量 比较 困难.
相 比较 而 言 ,复合 模 量 法 使 用 方 便 ,更 具 有 工
程 实用 价值 .
加 固 区下卧 土层 压 缩 量 Sz的计 算 常 采 用 分 层
总 和法 ,作用 在 下卧 土层 上 荷 载 的计 算 方 法有 压力
扩 散 法 、等效 实 体 法 、改 进 的 Geddes法 等 ,对 CFG
桩 等 刚性 桩 复合地 基 大多采 用 等效 实体 法 ].
2 按沉降控制的优化设计方法
按 沉 降控 制 的复 合 地 基 设 计 理 念 是 基 于 以 控
制 复合 地基 的沉 降来 进 行 复 合 地基 设 计 ,再 验 算 承
载 力 是 否 满 足 要 求.储 罐 CFG 桩 复合 地 基 以 控 制
储罐 地 基 的沉 降为原 则 ,将 沉 降 及差 异沉 降 控 制 在
允许 范 围 内 ,充 分 利 用 CFG 桩 复合 地 基 中桩 的 承
载力 大 于 自由单 桩 的极 限 承载 力 这一 特性 ],校 核
复合 地 基 的整体 承载 力 ,确保储 罐 的安 全.
假设 复 合 地 基 中桩 和桩 间 土 都 能 充 分 发 挥 各
自独立状态下的承载力 ,复合地基的整体极限承载
力 近似 等于 各 桩 的极 限承 载力 与 桩 间土 极 限 承 载
力之 和 ,即
P 一fA + nQ k
(3)
式 中 :P 为基础 下 复合地 基 的极 限承 载 力标 准 值 ,
kN;f 为 桩 间土 极 限承 载 力 标 准 值 ,kPa;Q 为 单
桩 竖 向 极 限 承 载 力 标 准 值 ,kN;A 为 桩 间 土 的 面
积 ,In。; 为 CFG 桩 的根数 .
若 P为储罐作用于地基的荷载标准值 ,则复合
地基 的整体 承载 力应 满足 下式 要求 :
P≤ P /7R
(4)
式 中 :yR为 复合 地基 整 体 承载 力 综 合 分项 系数 ,一
般取 yR一2.0~ 2.2.
复合 地基 中 桩 的 承 载 力 大 于 自由单 桩 的 承 载
力 ,桩 间土 的承 载 力 往 往 大 于 天 然 地 基 的 承 载 力 ,
因此 ,复合地基的实际整体承载力大于计算值.
基 于工程 最优 化设 计 理 论 ,按 沉 降 控 制 的储 罐
CFG桩 复合 地基 优 化设计 方 法简 述如 下 :
1)设 计 变 量 .在 优 化 设 计 过 程 中 ,一 部 分 参 数
始终 保持 不 变 ,称 为 预定 参 数 ;另 一 部 分 参 数 在 优
化设 计过 程 中为变 量 ,称 为 设计 变 量.储 罐 CFG 桩
复合 地基 的设 计参 数 主 要有 桩 长 、桩 径 、桩 间距 、桩
体强度、褥垫层厚度 和材料,为减 少优化设计 的变
量 ,可将桩 长 和 置 换 率 (桩 间 距 )作 为 设 计 变 量 ,桩
径 、桩体 强度 、褥 垫层 厚 度 和材 料 等 视 为 预定 参 数 ,
通过 调整 桩长 和置 换率 进行 优化 设计 .
2)目标 函数.目标 函数是 设计 变量 的 函数 ,在 复
合地基的设计中,希望最终的设计方案在安全可靠的
条 件下 ,工 程投资最 小 ,在 复 合地 基 方案 已经确 定 的
前提下 ,工 程投资最 小也就是 桩的工程数 量最少 .
3)约 束 条 件.按 沉 降 控 制 的 储 罐 CFG 桩 复 合
地基优化设计 ,主要约束条件为将沉 降值控制在允
许范围内和复合地基的整体承载力满足要求.
因此 ,以桩长 1和 置 换 率 为 设 计 变 量 ,满 足
允 许 沉 降 和 整 体 承 载 力 为约 束 条 件 ,储 罐 CFG 桩第 1期
李继才,等:储罐 CFG桩复合地基优化设计方法研 究
求 X一[1 z2] ===[z
]]
m i
l
s.t.h(z)===s一[s]一0
J
g (z)一yRP~P ≤ 0
J
3.1 地基 土性
环墙沉 降测点及钻孔平面布置图如图 1所示 ,
25
,测
间距约 10m.
(5)
的物
见表
1
式 中 :A为 储罐 基础 面 积 ;A 为 CFG 桩 的截 面积 ;S
和[s]分别为储罐地基沉降计算值和允许值.
3 工程应用实例
某 原 油 储 库 五 期 工 程 05TK 一901罐 容 量 为
1×10 m。,罐体 直径 80m,罐 高 21.97m.地基 处 理
要 求为 :复 合地 基 承载力 特 征值 厂pk≥ 260kPa,罐
基整 体 沉 降 量 小 于 280mm,压 缩 模 量 E ≥
18MPa,整体倾斜 (平面倾 斜)K ≤ 0.003,罐周 边
不均匀沉降(非平面倾斜)… ≤ 0.0025,罐基础锥
面坡 度 ≥ 0.008.
圈 例
s一 ——祝 辟观测点
@ ——勘察钻孔位置
——静 载荷试验位置
图 l 沉降观测点与勘察孔布置 图
Fig.1 Layoutofsettlementobservation points
andprospectingholes
表 1 各土层物理力学性质指标
Tab.1 Physicaland mechanicalpropertiesofsoillayers
5
中 砂
4.4
21.4
260
50
3000
35
8
粉质黏土
2.0
9
中砂
18O
35
260
50
3000
3.2 两 种设计 方 法 的对 比
3.2.1 规 范 建议 的 按 承 载 力 控 制 的设 计 方 法
05TK~901罐地基采用 CFG桩复合地基+充水预
压 进行 地基 加 固 ,CFG桩桩 径 为 400mm,根 据地 质
勘探 资 料 ,桩底 高程 为 一1.5m,桩 长约 8m,混 凝 土
强度等级 C15,施工工艺采用长螺旋钻孔 、管 内泵压
混合 料 灌注 成桩 .
CFG 单 桩静 载 荷 试 验采 用 直 径 为 0.4m 的 圆
形钢 制 承压 板 ,共进 行 了 10组单 桩 静 载 荷试 验 ,其
Q—S曲线 如 图 2所 示 ,测 得 单 桩 竖 向极 限承 载 力
标准 值 Q k=870kN,特 征 值 为 435kN;处 理 后 地
基桩 间 土 静 载荷 试 验 采 用 边 长 为 0.8m 的方 形 钢
制承 压板 ,共进 行 了 3组 静载荷 试 验 ,其 P— S曲线
如 图 3所 示 ,处 理 后 地 基 桩 间 土 承 载 力 特 征 值 按
s/b一0.01取值 , k=142kPa.根据规范建议 的承
载力 设计 方法 ,取 —O.9、口一O.9,通 过复 合地 基及
桩和桩间土 的承载力特征值计算 复合 地基的置换
率 ,可得置换率 一0.0448,储罐下需布置 CFG桩
的数量 :1819根 ,若 按 正 方形 布 桩 ,则 桩 距 约 为
1.67m.
0
5
l0
V
l15
20
25
3O
35
4O
荷载Q (1rN)
0
200
400
600
8o0
l000
-一 63#
-一 94#
-
-
·一 200#
· 305#
-
-一 591撑
·一 674#
· - ·
- · - 一
685#
--—-
-·—一
737#
目一 867#
号. 1166#
图 2 CFG 单 桩 Q-s曲 线
Fig.2 Q-sC~~'VeSofCFG singlepile
3.2.2 按 沉 降控 制 的优 化 设 计 方 法 采 用 基 于数
学规划 的最优化设计方法 ,对 05TK一901罐 CFG
桩 复合 地基 按沉 降控 制 优 化设 计 ,最 优 化 设计 数 学8
江 苏 建 筑 职 业 技 术 学 院 学 报
第 17卷
模 型 由设 计 变 量 、目标 函 数 和 约 束 条 件 组 成 ,分 述
如下 :
荷载p (kPa)
0
5
10
^
20
25
30
35
0
100
200
300
图 3
处 理 后 地 基 s曲 线
Fig.3 P'$curvesoffoundationaftertreatment
1)设计 变量 .将 桩长 和 置换 率 (桩 间距 )作 为设
计变量,桩径、桩体强度 、褥垫层厚度和材料等视为
预定参 数 ,通过 调整 桩 长和置 换率 进行 优化 设计 .
2)目标 函 数.在 进 行 储 罐 CFG 桩 复 合 地 基 设
计 时 ,将 CFG 桩 的工程 量最小 作 为 目标 函数.
3)约 束 条 件 .a)允 许 沉 降 [s]:根 据 本 工 程 要
求 ,最 大允 许 沉降 不超 过 280mm,环墙 的沉降 控 制
在 100mm 以 内 ,参 考 其 它 已建 成 储 罐 类 似 工 程 经
验 ,拟将环墙沉降控制在 50mm,即 [s]===50mm.
b)复合地 基整 体承 载 力 P : P— P ≤ 0,取
),R===2.0,P 一 1015360kN.
c)桩 长 z:根 据 05TK一901罐 的地 质 条 件 ,由
于第 4层 土 强 度 相 对 较 低 ,压缩 性 相对 较 大 ,CFG
桩 桩 端宜穿 透 第 4层 粉 质 黏 土层 ,桩端 置 于 第 5层
中砂 层 ,桩 长不 应 小 于 8m,桩 长 的上 限为 CFG 桩
穿 透第 8层 粉 质 黏 土 层 ,桩 端 置 于第 9层 中砂 层 ,
即桩 长为 30m ,因此桩 长 的约束 条件 为 :8m≤ z≤
3Om .
d)置换率 m :CFG桩复合地基应有合理桩距 ,
桩 距 不 宜 太 大 和 太 小 ,置 换 率 m 的 约 束 条 件 为 :
0.014O≤ m ≤0.0872,对 应 的桩 距 分 别 为 3.0m
和 1.2m.
因此 ,以桩 长 z和置 换率 为设计 变 量 ,满足允
许沉降和整体承载力为约束条件 ,储罐 CFG 桩复
合地 基 的优 化设 计数 学模 型 可表示 如 下 :
求 z一[z1 z2] =[z
]
)一
S.t.h ( )=S一 []一0
g (z)一 ),RP — P ≤ 0
0.0140≤ m ≤ 0.0872
8 ≤ Z≤ 30m
(7)
4)编程 求 解 .采 用 FORTRAN 语 言 编 制 储 罐
CFG 桩复 合地 基优 化设 计程 序 ,计算 得 到若 干 组 桩
长和置换率的最优组合,经过分析 m 一0.031、z一
8.0ITI为最 优组 合之 一 ,沉 降计 算 值 S一50mm.储
罐基础下实际需布置 CFG桩的数量 一1245根 ,
其 中环 墙 内和环 墙 下 分 别 布 置 CFG 桩 1121根 和
124根 ,桩 距 2.0m ×2.2m,置 换 率 一0.0307.
通过 按沉 降控 制 的复 合 地 基 的优 化 设 计 ,比规 范 建
议 的按 承载力 控 制 的设 计 方 法 节省 CFG 桩 工 程 数
量 32 ,取 得 了显著 的经济 效益 .
3.2.3 工 程 实例 的 验 证
储 罐 建 成 后 ,进 行 了 充
水预 压 ,历 时 44d,从 2015年 8月 3日开 始 ,至 9月
15日结 束 ,最 大充水 高度 2O.2m.2016年 3月 开 始
储油 ,至 7月 5日储 油 高 度 16.5m.在 充 水 预压 和
储油 期 间及储 油前 的空 载 时 ,进行 了 环墙 的沉 降 观
测.各测 点实 测沉 降最 大值 ,见 表 2.
表 2 环 墙 各 测 点 沉 降 实 测 值
Tab.2 Settlementofeachmeasuringpointin theringwall
沉降值/mm
沉降值/mm
充水
空载 储 油
充水 空载 储油
S1
35
18
3O
S14
3O
2O
29
S2
42
27
36
S15
S3
38
26
35
S16
39
32
42
S4
39
26
38
S17
3O
24
34
S5
37
23
36
S18
28
17
3O
S6
36
21
36
S19
S7
31
20
31
$20
33
21
33
S8
31
21
32
S21
33
19
32
S9
32
2O
3O
S22
29
19
3O
Sl0
3O
1O
2l
S23
29
6
28
S11
29
18
31
S24
39
39
51
S12
28
12
26
S25
3O
16
29
S13
3O
18
28
从 表 2中可 以看 出 :1)储 罐 基 础 的沉 降 较 均
匀 ,不均匀沉 降较小.充水 预压 期间相邻两个测 点
的最大沉降差 10mm,任意直径方向的最大沉降差
12m121;储 油 期 间 相 邻 两 个 测 点 的 最 大 沉 降 差
13mm,任 意 直 径 方 向 的最 大 沉 降差 12mm.充 水
预压 和储 油 期 间 的整 体 倾 斜 远 小 于 该 工 程 要 求 的
K≤ 0.003,罐周边不均匀沉降不大于该工程要求的
(下 转 第 48页 )48
江 苏 建 筑 职 业 技 术 学 院 学 报
第 17卷
器 或 太 阳能光 伏板组 件 悬 挂 在南 墙 面 时 。须 增加 构
造 柱 或梁来 提 供支 撑.
总之 ,太 阳 能 光 热 、光 伏 与 钢 结 构 住 宅 建 筑 的
结 合形 式措 施较 单一 ,整 合 “一 体 化 ”设 计 尚处 于初
步研究 阶段 ,虽 然 太 阳能 应 用 系 统 在 建 筑 节 能 、减
少建筑能耗等方面的综合经济效益较好 ,但大多民
众 因该系 统较 高 的 先期 投 资 费 用 而 并 不 乐 意 接 受
此 类 设 计 ].因 此 ,业 内亟 需 通 过 技 术 研 发 与 革 新
来 降低 成本 ,使 太 阳能应 用 技 术 与钢 结 构 住 宅建 筑
的一 体化结 合 得到更 普遍 的推 广 .
6 结 论
太 阳能作 为 一 种 清 洁 、环保 、廉 价 、节 能 的 可 再
生 资源 ,有着 巨大的 发展 潜力 ,最 大限度 地 摄取 利 用
太 阳能资源 ,大力建造 太 阳能 钢结 构住 宅 建筑 ,并将
太 阳能技术更好 地融合 于节能型钢结 构住宅建筑 中,
将 大大缓解 我国常规能 源匮乏 的问题 ,并有利 于缓 解
空气 污染 ,是 实现 可持 续发 展 的 可行途 径 .太 阳能 技
术必将 在钢结构住 宅建筑 中大有作为 .
参考 文 献 :
[1] 王 矗.太阳能技 术在 建筑 上的应 用研 究 [D].西 安 :西
安科技大学 ,2O1O.
[21 孔 晖.太 阳能 热 水 系统 与建 筑 一 体化 的 运 用和 创 新
[J].建筑知识 ,2016(8):159一i6O.
[31 孙光伟 ,蒋 志坚 ,刘 晓峰 ,等.建筑 中太 阳 能 的应 用 技
术 [J].低温 建筑技术 ,2002(2):69—70.
[4] 叶 字 丰.生 态 住 宅 中的 太 阳能 利 用 [J].山西 建 筑 ,
2007,33(21):270—271.
[5] 王铭.太 阳能热 水 系统 与建 筑一 体化 EJ].安徽 建筑 ,
2008(2):32—34.
[63 唐哲.寒冷地区钢结构工业 建筑 与太 阳能光 伏一体 化
设计研究[D].济南 :山东建筑大学 ,2015.
[7] 汪强.冷弯薄壁轻钢结构住 宅与 太 阳能供热 系统一 体
化研究 [D].合肥 :安徽 建筑大学 ,2016.
(责任 编辑 :陶红林 )
(上接 第 8页 )
≤ 0.0025.根 据本 文建 议 的按沉 降控 制 的储罐
CFG 桩复 合地 基优 化设 计方 法采 用 的 CFG 桩 复合
地基实际设计方案满足了工程要求.
2)泄水 后 ,发 生 了一 定 程 度 的 回弹 ,最 大 回 弹
量为 23mm,不可恢复的地基变形在总沉降中达到
了 62 左 右 ,说 明充 水 预压 对 CFG 桩 复 合 地 基 进
行 了有 效预 压.储 油后 总沉 降量 与充 水 预 压 期 问 的
沉 降接 近.充水 预压 达到 了减 小工 后沉 降 的 目的.
4 结论
针对地 基 的 总沉 降量 和 不 均 匀 沉 降 是 影 响 储
罐 结构 受力 状态 和正 常 使 用 的特 点 ,指 出储 罐 复合
地 基设 计理 念 宜从 承载 力 控 制转 变 为 沉 降控 制 ,基
于工 程最优 化设 计 理论 ,提 出 了按 沉 降控 制 的储 罐
CFG桩复合地基优化设计 方法 ,编制 了储罐 CFG
桩 复合 地基 的优化设 计 程 序 ,通 过 工程 应 用 实 例 验
证 了此方 法 的可行性 和 经济性 .
参 考 文献 :
[1] 徐致钧.大 型储罐 基础 地基 处 理与 工程 实例 [M].北
京 :中 国标 准 出 版 社 ,2009.
[2] 中华人 民共和 国住房 和城 乡建 设部.建筑 地基处 理技
术规 范 :JGJ79-
2o12[s].北京 :中 国建 筑工 业 出版
社 ,2O13.
[31 中华人民共和国住 房和城乡建设部 ,中华 人民共和国国
家质量监督检验检疫 局.钢制储罐 地基基础设 计规范 :
GB50473-
2008[s].北京 :中国计划出版社 ,2009.
[4] 闫 明礼 ,张 东 刚.CFG 桩 复 合地 基 技 术 及 工 程 实 践
[M].北京 :中国水利水 电出版社 ,2006.
[5] 王 明山,王广 驰 ,闫雪峰 ,等.多桩 型复 合地 基 承载 性
状研 究 [J].岩 土 工 程 学 报 ,2005,27(10):1142—
1146.
E6] 李元科.工程最优化设计[M].北京 :清华大学出版社 ,
2006.
[7] 龚 晓南 .复合地 基理论及工 程应用[M].2版.北京 :中
国建 筑 工 业 出 版 社 ,2007.
[8] 胡海英 ,杨光 华 ,张 玉成 ,等.基 于沉 降控 制 的刚性 桩
复合地 基设 计 方 法 及应 用 [J].岩 石 力 学 工 程 学 报 ,
20i3,i0(13):2135—2i46.
r9] M ylonakisG,GazetasG.Settlementandadditionalin—
ternalforcesofgrouped pilesin layered soil[J].
Geoteehnique,1998,48(1):55—72.
[101 赵明华 ,何腊平 ,张玲.基于荷载传递法 的 CFG桩 复合
地基沉降计算EJ].岩土力学,2010,31(3):839—844.
[11] 郑俊杰 ,马强 ,韦永美 ,等.复合地基沉 降计算与 数值
模拟分析 [J].华 中科 技 大 学 学 报 (自然 科 学 版 ),
2O1O,38(8):95—98.
[12] 杨光华 ,苏 坤 ,乔有 梁.刚 性桩 复 合地 基沉 降 计算
方法EJ1.岩土力学 与工程 学报 ,2009,28(11):2193—
22OO.
(编 辑 :司元 雷 )

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